全自动过滤器组合循环式活性污泥法在污水处理中的*应用

全自动过滤器组合循环式活性污泥法在污水处理中的*应用

1 循环式活性污泥法的基本特点和工作原理

1.1 循环式活性污泥法的基本特点

循环式活性污泥法的工艺实际上是对污染物进行降解处理的*种方法，即经历了好氧、缺氧到厌氧的交替变化，现将其主要特点进行总结如下：

*，工艺流程简单，便于操作。在应用运行中所需处理的构筑物并不多。第二，优势明显，荷载力强。该处理方法应用中，曝气池具有完全混合式和推流式两大明显优势，且盛水量巨大，当所需处理的水质出现较大波动时，其抗冲击负载能力强。第三，脱氮除磷效果快，抑制不利菌生长效果好。利用调节曝气和间歇时间的方法，为污水在反应池内的反映创造条件，加速好氧和厌氧的交替反应，使脱氮除磷效果提高，从而有效抑制不利菌群的生长。第四，设备耗损严重，成本支出大。在循环式活性污泥处理法应用中，设备的应用并不能保证随时运行，其闲置率非常高，应用中出现耗损也很大，因而需要经常性的进行修理养护，而这部分维修成本是非常高的，在*定程度上削减了企业的经济效益。

1.2 循环式活性污泥法的工作原理

循环式活性污泥法是在传统的 SBR 工艺基础上优化改良而来的*种新型工艺，与传统的 SBR 工艺不同的是，它新增了生物选择区和污泥回流两道工序，进而使循环式活性污泥法在具体应用中产生了厌氧区、兼氧区和好氧区，并经过与传统的A2/O 工艺和SBR 工艺等各种优势的结合，是循环式活性污泥法在具体应用中的生物脱氧除磷效果更加突出。该工艺在工作中通过不同微生物在所负荷环境不同的状况下，根据其增殖速度的不同和废水生物脱氮出磷机理，该处理方法的耐冲击负荷能力和脱氮除磷成效都相对提高。循环式活性污泥法的应用中，各厂应结合自身的基本情况和使用需求来自行设定运行周期，通常情况下 4h ；进水—曝气阶段 2h ；完成生物降解过程；经过1h 沉淀待待处理物处于静止状态后，再将泥水做分离处理，滗水时间为1h。需要注意的是，为了实现污水处理工作的循环连贯*，通常设置四个池连续工作。 2 某污水处理厂应用循环式活性污泥法的工程概况

某污水处理厂，其污水处理设计方案是由市设计院设计的，预期处理能力为 20 万m3/d。整个工程共分为两个阶段，*期工程和二期工程的污水处理能力均设计为 10 万m3/d，目前均已投入使用。其中二期工程主要负责处理该市的城市生活污水的处理，已于 2014 年投入使用。现以二期工程的应用情况为例做简单分析：二期工程中的污水处理构筑物共建设了 16 组循环式活性污泥处理生化反应池，根据处理能力，每个池子的运行周期为 4h，包括进水—曝气 2h，沉淀 1h，滗水 1h，该系列操作具有连续性。其冲水比设定为 0.33， 污泥回流比设定为 20%。此方案设计的出水指标，依据的是《污水综合排放标准》（GB18918-2002）** B 标准和该省《地方标准污染物排放限值》**水质排放标准。

3 循环式活性污泥法在污水处理中的应用效果分析

3.1 DO浓度控制对处理效果的影响

循环式活性污泥法在反应池中的应用可分为三个区域，包括生物选择区、兼氧区和反应区，其各部分功能不同，循环式活性污泥法的应用工艺和传统的 A2/O 工艺*样，都是分区控制。在具体应用中，三个区域的 DO 浓度设定是不相同的，应进行梯度设置，依次控制在小于 0.3mg/L、0.5mg/L 和 1.5 ～2.5mg/L，这样反应池中就可同步实现硝化和反硝化反应、聚磷菌厌氧释放和好氧的吸收，这也是该工艺 脱氮除磷效果明显的*个重要原因。

在某工厂中，循环式活性污水法的应用中，其工艺的应用也是 4 小时*个周期，生物选择区、兼氧区和反应区的DO 浓度均采用前述设定标准，其中反应区的DO 浓度采取分阶段限制性曝气的控制方法。

（1）进水—曝气前 30s，DO 浓度不大于 0.5mg/L，有效实现了污水和活性污泥的充分拌和和吸附，反应效果良好。

（2）进水—曝气后 30s，DO 浓度在 0.5 ～ 1.0mg/L 之间，碳化反应程度加剧，混合物中的BOD5 降解速度提升，该阶段主要进行硝化反应。

（3）硝化反应 1h 内，DO 浓度在 1.0 ～ 2.0mg/L 之间，这*阶段的反应时间应保持，*方面能确保碳化反应和硝化反应更充分；另*方面也能有效降低聚磷菌的外部释放。分阶段曝气控制的实施，能更好地促进脱氮反应的完成。

3.2 污泥浓度与脱氮除磷效果的关系

进水污泥符合（F/M）是污水处理厂设计和运行的重要指标。当 F/M 设计值加大时，NH3-N 的去除效果会大大下降；当 F/M 值减小时，相应的 NH3-N 去除能力会明显提高。这主要是由于当 F/M 值增加时，碳化反应时间也会随之提高，而硝化反应时间则相对变少，而其反应时间对脱氮效果是造不成直接影响的。

在某污水处理厂中，F/M 值设定为 0.06kg BOD5/（kgMLSS·d），因为它的进水浓度相对较高，且内含的微生物环境复杂，因此，COD 设计为 250 ～ 400mg/L，NH3-N和 TP 的值设计为 25 ～ 40mg/L 和 4 ～ 8mg/L，且由于其地理位置的特殊性，在污水处理过程中还会受到海水涨潮的影响。这就要求在进水处理中必须严格控制好 MLSS 量，以提升循环式活性污泥法的处理能力和抗冲击力。当 MLSS 量不同时，其对污水厂的水处理能力就会产生直接影响。现通过三种差异化设定来进行具体的应用效果分析：

（1）当污泥浓度在 2500 ～ 3500mg/L，MLVSS/MLSS 比值设定在 40% 左右时。因 MLSS 值的设定偏低，因此不利于出水 NH3-N 的有效去除，而要使 NH3-N 符合出水标准，如曝气时长不能延长时，则应加大 DO 浓度，*般设定在 2.5 ～ 4.0mg/L 之间即可。反之如曝气量大的过大，也会造成剪切力增强，如不及时进行处理*易使污水中的微生物絮体结构被损坏，对循环式活性污泥法应用的工艺效果产生*定的不利影响，特别是在硝化和反硝化反应过程中，DO 浓度直接影响着NH3-N 和HTP的去除率。

（2）当污泥浓度在 4000 ～ 5500mg/L，MLVSS/MLSS 比值设定在 45% 左右时。因 MLSS 设定值有所提升，因而污水中的微生物数量也会随之变多，相对*种设定则更容易分解出水出达标的 NH3-N，且在实际应用中发现，这种设定 DO 浓度控制的成本并不高，通常在 1.0 ～ 1.2mg/L 之间。更为重要的

是，MLSS 值的增加，使系统抗异常水样和海水冲击力都有了相应提高，大大增加了体系的稳定性。而 DO 浓度对 TP 的去除率也达到了很好的效果。

（3）当污泥浓度在 6000 ～ 8000mg/L，MLVSS/MLSS 比值设定在 50% 左右时。我们都知道 DO 的浓度低时更有利于提升污泥体系的稳固性，同时体系内的微生物絮体和结构都相对增加并趋于稳定，有利于硝化和反硝化反应及聚磷菌的繁殖。因此，DO 值设定*不大于 1.0mg/L。经应用分析得出，装置在低 DO 浓度、高污染浓度下*，出水 NH3-N 和 TP 两项指标都远超设定标准，取得较好的应用成效，观察可见，这种设定下的出水更清澈，抗冲击力也大大提升，特别对恶劣进水条件的污水处理效果更好，较为适用该厂的污水处理应用。而在这种设定模式中，污泥浓度加大，F/M 负荷能力下降，工艺难度提升，尤其在 DO 浓度控制方面更显困难，*易使活性污泥中产生营养不均衡、内含微生物解体、活性污泥老化等问题，反应到我们的肉眼上，就能看到池面泥絮漂浮，在滗水中也会有*些会流出来，这样在检测中出水 SS 值就会高于设定标准，并会在*定程度上给出水 NH3-N 和磷指标造成影响；而 DO 浓度下降时，则活性污泥中会出现缺氧状况，我们能看到污泥变黑，污泥活性也会随之受到影响，并严重影响出水指标。由此可知，循环式活性污泥法在高污泥浓度下英语时，更应控制好 DO 的浓度及其平稳性，这些问题仍有待我们做进*步的实验研究。

4 结语

综上，在充分了解循环式活性污泥法的基本特征和工作原理的基础上，对循环式活性污泥法在污水处理中进行了应用，取得了良好的应用效果，在同类污水处理中具有可行性。